PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI .
PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA WSTALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ.CZĘŚĆ 1 - BELKA PODSUWNICOWA1.1 Założenia.Hala jednonawowa o układzie ramowym :LB 6.5 mn 8- rozstaw ram :- ilość pół :LH LB n 52 m- lokalizacja hali : Gdańsk : 2 strefa obciążenia wiatrem, 3 strefa obciążenia śniegiem- długość hali :- rodzaj suwnicy : suwnica natorowa dzwudźwigarowa jednohakowa 160/A4- rozpiętość :Qh 160kNLs 17 m- rozstaw kółR 5 m- skrajne położenie haka :emin 1.1m- ciężar całkowity :- ciężar wózka:Gc 220kNGt 27kN- wysokość podnoszenia suwnicy :Hp 5.5 m- prędkość podnoszenia :vh 12- ilość kół dla jednego toru :n 2- ilość torów :nr 2m w 2-udźwig :- liczba kół napędzanych :mmin1.2 Obciążenia.γG 1.35- współczynniki obliczeniowe :- współczynniki dynamiczne :(przyjęte dla klasy podnoszenia HC4)γQ 1.5ϕ2min 1.2β2 0.68ϕ1 1.1s ϕ2 ϕ2min β2 vh 1.336m ϕ3 1ϕ4 1ϕ5 1.51
1.2.1 Oddziaływania pionowe.Qrmax - maksymalne oddziaływanie koła suwnicy z ładunkiemQrmax1 - dopełniające oddziaływanie koła suwnicy z ładunkiemQrmin - minimalne oddziaływanie koła suwnicy bez ładunkuQrmin1 - dopełniające oddziaływanie koła suwnicy bez ładunkuWartości dla grupy obciążenia - 1Qrmin 1 ϕ1 Gt emin 54.036 kNϕ1 Gc GtQrmin1 12 n n Ls ϕ1 Gt Ls emin 66.964 kNϕ1 Gc Gt2 nQrmax Qrmin1 11Qrmax1 Qrmin 11n Ls ϕ2 Qh Ls eminn Lsϕ2 Qh eminn Ls 166.928 kN 60.952 kNWartości dla grupy obciążenia - 2Qrmin Qrmin 54.036 kN21Qrmin1 Qrmin1 66.964 kN212
Qrmax Qrmin1 22Qrmax1 Qrmin 22 ϕ3 Qh Ls eminn Lsϕ3 Qh eminn Ls 141.788 kN 59.212 kNWartości dla grupy obciążenia - 3Qrmin 3Gc Gt2 nQrmin1 3Gt emin Gc Gt 2 n 49.124 kNn Ls Gt Ls eminn Ls 60.876 kNQrmax 0kN3Qrmax1 0kN3Wartości dla grupy obciążenia - 4, 5, 6Qrmin 4 ϕ4 Gt emin 49.124 kNϕ4 Gc GtQrmin1 42 nn Ls ϕ4 Gt Ls emin 60.876 kNϕ4 Gc Gt2 nQrmax Qrmin1 44Qrmax1 Qrmin 44n Ls ϕ4 Qh Ls eminn Lsϕ4 Qh eminn Ls 135.7 kN 54.3 kNQrmin Qrmin54Qrmin Qrmin64Qrmin1 Qrmin154Qrmin1 Qrmin164Qrmax Qrmax54Qrmax Qrmax64Qrmax1 Qrmax154Qrmax1 Qrmax164QrmaxikN Qrmax1ikN QrminikN 4.349.12460.876135.754.349.12460.876 1.2.2 Oddziaływania poziome. Przyśpieszenie mostu suwnicy, grupy obciążenia - 1, 2, 3, 4- współczynnik tarcia stal-stal :μ 0.23
- siła napędu suwnicy :K μ m w Qrmin 19.649 kN- współczynnik geometryczny :ξ 1 42 Qrmax42 Qrmax Qrmax1 44 0.714 ξ 2 1 ξ 1 0.286 - odległość środka ciężkości układu od osi jazdy : l s ξ1 0.5 Ls 3.642 m- moment napędu :M K l s 71.555 kN mSiły poziome podłużne:1HL1 ϕ5 K 14.737 kNnrHL2 HL1 14.737 kNSiły poziome poprzeczne:MHT1 ϕ5 ξ 2 6.135 kNRMHT2 ϕ5 ξ 1 15.332 kNR4
Zukosowanie mostu suwnicy, grupa obciążenia - 5- przyjęto kąt ukosowania :α 0.015- parametr :f 0.3 ( 1 exp ( 250 α) ) 0.293- odległości kół od elementów prowadzących :e1 0m- współczynnik :λS 1 - współczynniki :λS1T 0.3e2 R 5 me1 e2n R n ξ2 1 0.5n 2e1 0.143 ξ1 e1 0.357λS2T 1 n R RSiły poziome poprzeczne:HS1T f λS1T n Qrmax 11.361 kN4HS2T f λS2T n Qrmax 28.392 kN4 Przyśpieszenie wózka suwnicy, grupa obciążenia - 6Siły poziome poprzeczne: HT3 0.1 Gt Qh 18.7 kN5
1.3 Parametry przekroju belki podsuwnicowej.Przyjęto stal S235JR : f y 235MPaPrzyjęto wymiary :Es 976mm a 30mmtg 12mm2E 210GPaρs 78.5kNm3b 10mm c 152mm d Es c 824 mmtd tg 12 mm h 450mm t 8mmbg 320mm bd 250mm bg 0.213 m3Przyjęto ceownik U120 J: Uy 364cm 4AU 17cmγM0 12kNPrzyjęto szynę SD65 : m S 0.431mtb 6mmWUy 60.7cmhU 120mmbs 175mm3h0 0.2 h 90 mmhb d b 0.5bg a 684 mmJUz 43.2cmtwU 7mm4eU 1.60cmcU 0.134kNmLd Ls 2 Es c 18.8 m6
Zakładamy że różne części przekroju przenoszą różne obciążenia i wyznaczamy 4 przekroje cząstkowe :1 - przenosi obciążenia pionowe2 - przenosi obciążenie poziome prostopadłe do osi belki3 - przenosi obciążenia poziome równoległe do osi belki (siły osiowe)4 - przenosi obciążenia pionowe z części pomostu roboczegoPrzekrój 1Określenie położenia osi y-yA1 bg tg 38.4 cmA2 bd td 30 cmA3 h t 36 cmys 2S1 A1 ( td h 0.5tg) 1797.12 cm2S2 A2 0.5td 18 cm23S3 A3 ( td 0.5h) 853.2 cmS1 S 2 S3A1 A 2 A333 255.586 mmWskaźniki wytrzymałości względem osi y-y dla punktów (1) i (2):3J1 bg tg4 4.608 cm e1 h td 0.5 tg ys 212.414 mm123J2 bd td12 3.6 cm3J3 t h123Jy 6075 cm44e2 ys 0.5 td 249.586 mme3 ys td 0.5 h 18.586 mm Ji Ai ei 2 42221.485 cm 4i 1Wy1 Jytd tg h ys 1933.096 cm3Wy2 Jyys 1651.947 cm3Nośność na zginanie (przekrój klasy 3) :My1Rd Wy1 f yγM0 454.278 kN mMy2Rd Wy2 f yγM0- pole przekroju czynnego przy ścinaniu :Av h t 36 cm- warunek stateczności środnika przy ścinaniu :ε 1ht 56.25 72 εη 388.208 kN m2η 1 72Nośność na ścinanie:VyRd Av f y3 γM0 488.438 kN7
Przekrój 2Określenie położenia osi z-zA1 bg tg 38.4 cmA2 h0 t 7.2 cm22A3 hb tb 41.04 cmA4 AU 17 cmzs 2S1 A1 0mm 0 cm3S2 A2 0mm 0 cm3S3 A3 ( 0.5 bg a 0.5hb) 1937.088 cm2S4 A4 ( d eU) 1373.6 cmS1 S 2 S3 S 4A1 A 2 A3 A 433 319.441 mmWskaźniki wytrzymałości względem osi y-y dla punktów (1) i (3):3J1 tg bg 3276.8 cm123J2 h0 t 0.384 cm124e1 zs 319.441 mm4e2 zs 319.441 mm3J3 tb hb 16000.675 cm12J4 JUz 43.2 cm44e3 0.5 hb a 0.5bg zs 152.559 mme4 d zs eU 488.559 mm3Jz Ji Ai ei 2 75361.038 cm 4 i 1Wz1 Jzzs 0.5bg 1571.852 cm3Wz3 Jzd zs 1493.603 cm3Nośność na zginanie (przekrój klasy 3):Mz1Rd Wz1 f yγM0 369.385 kN mMz3Rd Wz3 f yγM0 350.997 kN m- częściowe pole przekroju czynnego przy ścinaniu :Av bg tg 38.4 cm- warunek stateczności środnika przy ścinaniu :ε 1ht 56.25 72 εη2η 1 72Nośność na ścinanie:VzRd Av f y3 γM0 521.001 kN8
Przekrój 3A bg tg h0 t 45.6 cm2Nośność na ściskanie:A fyNcRd 1071.6 kNγM0Przekrój 4Nośność na zginanie względem osi yU-yUMUyRd WUy f y 14.265 kN mγM0Nośność na ścinanie:Av hU twU 8.4 cmAv f yVUyRd 3 γM02 113.969 kN1.4 Sprawdzenie klasy przekroju belki podsuwnicowej.ε 235MPafy 1Pas górny (wspornikowy element ściskany) :smukłość c/t :0.5 ( bg t)tg 13 14 ε 143 klasaŚrodnik (część wewnętrzna zginana i ściskana) :współczynnik:smukłość c/t:ψ ht ysh td tg ys 56.25 1.17 62 ε ( 1 ψ) 1.0( ψ) 145.5523 klasa1.5 Obciążenie ciężarem własnym i pomostu roboczego.Belka podsuwnicowa dodatkowo obciążona jest ciężarem własnym i obciążeniem użytkowym.Obciążenia te dzielimy na przekroje 1 i 4 przy czym obciążenie użytkowe dla przekroju 1możemy pominąć.Obciążenie przekroju 1:kNp1 ( bg tg h t bd td 0.5 hb tb) ρs m S 1.412 mkNp1d p1 1.35 1.906 mObciążenie przekroju 4:kNg4 AU 0.5 hb tb ρs 0.295 mkNp4 g4 q4 0.466 m q4 0.5kNm2 0.5 hb 0.171 kNmkNp4d g4 1.35 q4 1.5 0.654 m9
L1.6 Obliczenia statyczne.R 5m0.586 LB 3.809 m Najbardziej niekorzystny układ obciążenia belki - jedno koło w środku rozpiętości belki.Ze względu na proporcje wartości sił zewnętrznych rozpatrywać będziemy grupy obciążeń 1 (dlasił pionowych) i 5 (dla sił poziomych).55Qrmax 1.669 10 N1Qrmax 1.418 10 N244HS2T 2.839 10 NHT3 1.87 10 Np1d 1.906 103 kg2sGrupa obciążenia - 1γG 1.35Py Qrmax γG 225.353 kN1- obciążenie pionowe belki :kNpy p1d 1.906 m- obciążenie poziome prostopadłe : Pz HT2 γG 20.698 kN- obciążenie poziome osiowe :Px HL1 γG 19.895 kN- obciążenie pionowe pomostu :kNpU p4d 0.654 mWartości sił wewnętrznych w przekroju środkowym :MyEd1 Py LB py LB2 376.263 kN mMzEd1 Pz LB 33.634 kN m484NEd1 Px 19.895 kN pU L 2 B MUyED 3.455 kN m8Wartości sił ścinających :VyEd1 VzEd1 VUyEd Py2Pz2 py LB 118.87 kN2 10.349 kN pU LB 2.126 kN210
Grupa obciążenia - 5γG 1.35- obciążenie pionowe belki :kNPy Qrmax γG 183.195 kN py p1d 1.906 5m- obciążenie poziome osiowe :Pz HS2T γG 38.329 kN- obciążenie pionowe pomostu :kNpU p4d 0.654 mWartości sił wewnętrznych w przekroju środkowym:MyEd5 Py LB py LB2 307.756 kN mMzEd5 Pz LB 62.284 kN m484NEd5 0 kN pU L 2 B MUyEd 3.455 kN m8Wartości sił ścinających:py LBPyVyEd5 97.791 kN22PzVzEd5 19.164 kN2VUyEd pU LB2 2.126 kN1.7 Warunki nośności belki podsuwnicowej.Grupa obciążenia - 1punkt (1):punkt (2):punkt yRd MzEd1Mz1Rd NEd1NcRd 94 % 97 % MUyEdMUyRd 24 % 34 %VzEd1VzRd 2 %VUyEdVUyRd 2 %UWAGA!Wszystkie wartości są mniejsze od 0.5 więc nie zachodzi interakcja pomiędzy ścinaniem i zginaniem.11
Grupa obciążenia - 5punkt (1):punkt (2):punkt yRd MzEd5Mz1Rd NEd5NcRd 85 % 79 % MUyEdMUyRd 42 %VzEd5 20 %VzRdVUyEd 4 %VUyRd 2 %UWAGA!Wszystkie wartości są mniejsze od 0.5 więc nie zachodzi interakcja pomiędzy ścinaniem i zginaniem.1.8 Ugięcia.kgp1 1411.6222sGrupa obciążenia - 1pionowe:f y poziome:f z wypadkowe:f pomostu:Qrmax LB13 48 E JyHT2 LB5 p1 LB4384 E Jy 11.142 mm3 0.554 mm48 E JzLB22fy f z 11.155 mm f dop 13 mm500f Uy 5 p4 LB4384 E JUy 14.155 mmf Udop LB250 26 mmff dop 86 %f Uyf Udop 54 %Grupa obciążenia - 5pionowe:f y poziome:f z wypadkowe:f pomostu:Qrmax LB548 E JyHS2T LBf Uy 5 p1 LB4384 E Jy 9.126 mm348 E Jz23 1.026 mm2fy f z 9.184 mm5 p4 LBf dop LB500 13 mmff dop 71 %4LB 14.155 mm f Udop 26 mm384 E JUy250f Uyf Udop 54 %12
1.9 Nośność przy obciążeniu skupionym.F zEd Qrmax5- obliczeniowa wartość nacisku koła suwnicy :hw h 450 mm tf tg 12 mmF zEd 135.7 kNtw t 8 mmPrzyjęto szynę SD65 :Kr 65mm- szerokość szyny :bfr 175 mm- wysokość szyny :hr 75mm- wysokość główki szyny : dr 34mmkg- masa szyny :m sz 43.1- mimośród szyny :eysz 44.7 mm- moment bezwładności szyny :- pole przekroju szyny :mIysz 319cmAsz 54.9 cm42Szerokość efektywna pasa belki :beff bfr hr tf 262 mm bg 0.32 mMoment bezwładności przekroju pasa belki o szerokośći efektywnej :z 0 mIreff beff tf32tf beff tf z 2 12Ireff 15.091 cm4Moment bezwładności przekroju poprzecznego szyny : Ir Iysz Asz hr eysz tf z 2Ir 1301.32 cm4Moment bezwładności wzgledem osi poziomej przekroju współpracującego złożonego z przekrojupoprzecznego szyny i przekroju pasa belki o szerokości efektywnej :Irf Ireff Ir Irf Ieff 3.25 tw Irf 1316.411 cm134Ieff 0.384 mLeff Ieff 2 zLeff 0.384 mNaprężenia od siły podłużnej w punkcie z :F zEd2 z σozEdz 1 Leff twhw σozEdz 44.209 MPaWarunek :f y. 235 MPaγM1 1.0σozEdzfy.γM1 19 %13
2. Zestawienie obciążeńSpadek połaci dachowej:Rozstaw ramα 10% 5.73 degLB 6.5 mf y 235MPa E 210GPaG 81GPa2.1 Obciążenia stałe od pokrycia dachu1.2.3.4.Zestawienie obciążęń na płytę /m2kN/m2Membrana dachowa0,011,350,01Wełna minerlana twarda 20cm0,301,350,41Folia PEBlacha trapezowa0,1251,350,169Suma0,440,59qp 0.44kNm2kNqp LB 2.86 mObciążenie stałe charakterystyczne do Robota:2.2. Obciążenia śniegiemLokalizacja: Gdańsk - strefa śniegowa 3A 50wysokość n.p.mWspółczynnik kształtu dachu:μi 0.8Współczynnik ekspozycji:Ce 1Ct 1Współczynnik termiczny:Wartość charakterystyczna obciążeniaśniegiem gruntu:Sk 0.006A 0.6 0.3Obciążenie charakterystyczne śniegiem:S μi Ce Ct SkS 0.96 Sk 1.2kNm2kNm2Obciążenie charakterystyczne śniegiem do Robota:S LB 6.24 kNm14
2.3. Obciążenia wiatremGdańsk - strefa wiatrowa - 2.Bazowa predkość wiatruVb0 26mPN-EN 1991-1-4:2005tab. NA.1sCiśnienie prędkości wiatruqb0 0.42kNm2Bazowa predkość wiatru:vb cdir cseason vb,0współczynnik kierunkowy, przyjęto cdir 1,0współczynnik sezonowy, przyjęto cseason 1,0mVb Vb0 1 1 26sWartość bazowa cisnienia predkosci:kgρ 1.23m13z 10.72qb ρ Vb 0.416 kPa2z 10.7Wysokość nad poziomem gruntu:Przyjęto II kategorię terenuWspółczynnik ekspozycji: z Cez 2.3 10 0.24 2.338Wartość szczytowa ciśnienia prędkościqpz Cez qb 0.972 kNm2Wiatr prostopadle do dłuższego bokuH 10.7mh 10.7mb LH 52 me min ( b 2 h) 21.4 me4 5.35 me 2.14 m10Wspólczynniki ciśnienia zewnetrznego dla dachów dwuspadowych, wiatr na ściane boczną Θ 0 oPołać dachowa:Cpf 1.7f 1cos ( α)Cpg 1.2 1.005Cph 0.6Cpi 0.6Cpj 0.6zmiana wartości siły (wiatr prostopadle do powierzchni połaci )15
Ciśnienie wiatru na ramę hali (najbardziej obciążona rama) połać nawietrznad 18.8mszerokość budynku LBWGF f qpz e e LB kN LB Cpg LB Cpf 8.644 24 4 m 2 eprzyłożyć na długości10 f 2.151 msprawdzeniee LB 4.4 m4 2 LBe LB 2.1 m4 2 LBe LB e LB LB 6.5 m4 24 2 LBkNWH f qpz LB Cph 3.809 me przyłożyć na 7.296 mf 0.5 d 10 0.5 d f 9.447 msprawdzenie oke10 f 2.151 mokpołać zawietrznakNWI f qpz LB Cpi 3.809 m przyłożyc na cała połacŚciany Cpd 0.8nawietrznakNWD qpz LB Cpd 5.054 m zawietrznawysokość ścianyh 9.5mszerokość budynkud 18.8mhd 0.505interpolacja liniowa wartości Cpe 0.5 0.3 h Cpe 0.3 0.25 0.368( 1 0.25 ) d kNWE qpz LB Cpe 2.325 m 16
Wiatr prostopadle do krótszego bokuLH 52 mH 10.7 mB d 18.8 meb' d 18.8 m2e min ( b' 2 h) 18.8 me10 1.88 m0.5 LB 3.25 m 10.7 mnajbardziej będzie obciążona rama w polu HPołać dachowaWspółczynniki ciśnienia zewnętrznego dla dachu dwuspadowego- wiatr wzdłużCpi 0.6kNWh qpz LB Cpi 3.79 m Ściany :CpA 1.2kNWA qpz LB CpA 7.58 m 2.4. Obciążenia cięzarem własnym belki podsuwnicowej i pomostu Ciężar własny belki podsuwnicowejtg 0.012 mbg 0.32 mρs 7.85 104h 450mmt 8 10 3kg2m smtd 0.012 mm S 431kgs22kNcw.belki bg tg h t bd td ρs mS 1.251 m cw.b cw.belki LB 8.129 kN pomostem:cU 0.134kNmkNgpom ( hb tb) ρs q4 0.493 m cpomost gpom cU LB 4.077 kN12 cpomost 2.038 kN17
obciążenia wywołane ruchem suwnicypionoweQrmax 166.928 kN1Qrmin 49.124 kN4poziome poprzeczne:HS1T 11.361 kNHS2T 28.392 kN18
3.0 Wymiarowanie słupa.3.1 Górna część słupaMaksymalna siła normalna :NEd 135.8kNOdpowiadający moment zginający:My.Ed 2.54kN mWyznaczenie klasy przekroju :Długość słupa:L 9.6 m 9.6 m4.37 5.23 9.61Ly 4370mm Lz ( 9.6m) 1920 mm5Przyęto profil HEB 100R 12mmbf 100mmA 26cmtw 6mmtf 10mmIy 450cmkNm 0.204m 9.33klasa Icś cp h 2 R tftwbf 2R tw2tfIz 167cm4h 100mm24Wz 33.5cmi y 4.16cmWy 89.9cmIω 3.38 1000cm63IT 9.29cmh 333i z 2.53cmbf4 1cały przekrój klasa I 3.5klasa I 9Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu :Nc.Rd A fy 611 kNWartość odniesienia do wyznaczenia smukłości względnej :λ1 π Efy 93.913Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia elementu :μy 1.4μz 1.0Lcr.y μy Ly 6.118 mLcr.z μz Lz 1.92 mWyznaczenie smukłości względnej przy wyboczeniu giętnym :Lcr.yLcr.zλ' y 1.566λ' z 0.808iy λ1iz λ1Przyjęcie krzywej wyboczeniowej :Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-yKrzywa wyboczeniowa c dla osi z-zαy 0.34αz 0.49Wyznaczenie parametru krzywej niestateczności : 2 1.958ϕy 0.5 1 αy λ' y 0.2 λ' y 2 0.975ϕz 0.5 1 αz λ' z 0.2 λ' z 19
Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego :1χy 2ϕy ϕy λ' y2 0.319χz 1ϕz 2 ϕz λ' z 0.6572Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względem osi y :Mc.Rd Wy f y 21.127 kN mWyznaczenie smukłości względnej przy zwichrzeniu :C1 2.0922Mcr C1 λLT π E IzLy2Wy f yMcrIω Iz2 Ly G IT2 79.120 kN mπ E Iz 0.517Przyjęcie parametru imperfekcji przy zwichrzeniu :Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czym:hαLT 0.21bf 1 2Przyjęcie parametrów pomocniczych :λLT.0 0.4β 0.75 2 0.587ϕLT 0.5 1 αLT λLT λLT.0 β λLT Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia :χLT 1ϕLT β λLT ϕLT χLT 2 2 1.033orazχLT 12λLT 12 3.745λLT1 if χLT 1χLT if χLT 1χLT 1Wyznaczenie współczynnika interakcji kyy, kzz,:ψ 0Cmy 0.9 kyy Cmy 1 λ' y 0.2 1.756Nc.Rd χy γM1 NEd kyy Cmy 1 0.8 Cmy 1 0.8 1.402Nc.Rd χy γM1 NEd Nc.Rd χy γM1 NEd20
kzy 0.6 kyy 1.054χLT 1Sprawdzenie nośności elementów ściskanych i zginanych :NEdMy.Ed kyy Nc.RdMc.Rdχy γM1NEd 90.78 %Nc.Rdχz γM1χLTγM1My.Ed kzy Mc.Rd 46.50 %χLT γM13.2 Dolna zewnętrzna część słupaMaksymalny moment zginający:My.Ed 0kN mOdpowiadająca siła normalna :NEd 706.771kNWyznaczenie klasy przekroju :Długość słupa:L 9.4mLLz 1880 mm5Ly 1750mmPrzyęto profil HEA 160h 152mmR 15mmbf 160mmA 38.8cmtw 6mmtf 9mmcś cp h 2 R tftw 17.33bf 2R tw2tfIz 616cm244Iy 1670cmkNm 0.304m 33i z 3.98cmWz 76.9cmi y 6.57cmWy 220cmIω 31.14 1000cm633IT 12.3cm4klasa Icały przekrój klasa I 6.89 9klasa INośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu :Nc.Rd A fy 911.8 kNWartość odniesienia do wyznaczenia smukłości względnej :λ1 π Efy 93.913Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia elementu :μy 1.4μz 1.0Lcr.y μy Ly 2.45 mLcr.z μz Lz 1.88 mWyznaczenie smukłości względnej przy wyboczeniu giętnym :Lcr.yLcr.zλ' y 0.397λ' z 0.503iy λ1iz λ121
Przyjęcie krzywej wyboczeniowej :Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-yKrzywa wyboczeniowa c dla osi z-zαy 0.34αz 0.49Wyznaczenie parametru krzywej niestateczności : 2 0.612ϕy 0.5 1 αy λ' y 0.2 λ' y 2 0.701ϕz 0.5 1 αz λ' z 0.2 λ' z Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego :χy 1 2ϕy ϕy λ' y2 0.927χz 1ϕz 2 ϕz λ' z2 0.841Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względem osi y :Mc.Rd Wy f y 51.7 kN mWyznaczenie smukłości względnej przy zwichrzeniu :C1 2.0922Mcr C1 λLT π E IzLy2Wy f yMcrIω Iz2 Ly G IT2 752.520 kN mπ E Iz 0.262Przyjęcie parametru imperfekcji przy zwichrzeniu :Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czym:αLT 0.21hbf 0.95Przyjęcie parametrów pomocniczych :λLT.0 0.4β 0.75 2 0.505ϕLT 0.5 1 αLT λLT λLT.0 β λLT Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia :χLT 1ϕLT χLT 2ϕLT β λLT 2 1.046χLT 1.0 orazχLT 112λLT2 14.556λLT1 if χLT 1χLT if χLT 1χLT 1Wyznaczenie współczynnika interakcji kyy, kzz,:Cmy 0.922
NEd NEd 1.502Cmy 1 0.8 kyy Cmy 1 λ' y 0.2 1.048Nc.Rd Nc.Rd χy χy γM1 γM1 kyy Cmy 1 0.8 kzy 0.6 kyy 0.629 NRk χy γM1 NEdχLT 1.0Sprawdzenie nośności elementów ściskanych i zginanych :NEdMy.Ed kyy Nc.RdMc.Rdχy γM1NEd 0.84Nc.Rdχz γM1χLTγM1My.Ed kzy Mc.Rd 0.92χLT γM13.3 Dolna wewnętrzna część słupaMy.Ed 0kN mMaksymalny moment zginający:Odpowiadająca siła normalna :NEd 737kNWyznaczenie klasy przekroju :Ly 1750 mmDługość słupa:Lz 5.3m 5300 mmPrzyęto profil HEA 220h 210mmR 18mmbf 220mmA 64.3cmtw 7mmtf 11mmcś cp h 2 R tftw 21.71bf 2R tw2tfIz 1950cm2 3344Iy 5410cmkNm 0.505m3i z 5.51cmWz 178cmi y 9.17cmWy 515cmIω 193300cm63IT 28.6cm4klasa Icały przekrój klasa I 8.05 33klasa INośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu :Nc.Rd A fy 1511.05 kNWartość odniesienia do wyznaczenia smukłości względnej :λ1 π Efy 93.91323
Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia elementu :μy 1.4μz 1.0Lcr.y μy Ly 2.45 mLcr.z μz Lz 5.3 mWyznaczenie smukłości względnej przy wyboczeniu giętnym :Lcr.yLcr.zλ' y 0.284λ' z 1.024iy λ1iz λ1Przyjęcie krzywej wyboczeniowej :Krzywa wyboczeniowa b dla osi y-yKrzywa wyboczeniowa c dla osi z-zαy 0.34αz 0.49Wyznaczenie parametru krzywej niestateczności : 2 0.555 ϕy 0.5 1 αy λ' y 0.2 λ' y 2 1.226ϕz 0.5 1 αz λ' z 0.2 λ' z Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego :χy 1 2ϕy ϕy λ' y2 0.97χz 1ϕz 2 ϕz λ' z2 0.526Wyznaczenie nośności charakterystycznej przekroju przy zginaniu względem osi y :Mc.Rd Wy f y 121.025 kN mWyznaczenie smukłości względnej przy zwichrzeniu :C1 1.1322Mcr C1 λLT π E IzLy2Wy f yMcrIω Iz2 Ly G IT2 1613.712 kN mπ E Iz 0.274Przyjęcie parametru imperfekcji przy zwichrzeniu :Krzywa zwichrzenia a dla dwuteowników walcowanych, przy czym:αLT 0.21hbf 0.955Przyjęcie parametrów pomocniczych :λLT.0 0.4β 0.75 2 0.508ϕLT 0.5 1 αLT λLT λLT.0 β λLT Wyznaczenie współczynnika zwichrzenia :χLT 1ϕLT 2ϕLT β λLT 2 1.045χLT 1.0 orazχLT 112λLT2 13.334λLT24
χLT 1 if χLT 1χLT if χLT 1χLT 1Wyznaczenie współczynnika interakcji kyy, kzz,:Cmy 0.9 kyy Cmy 1 λ' y 0.2 0.938Nc.Rd χy γM1 kyy Cmy 1 0.8 kzy 0.6 kyy 0.563 NEd Cmy 1 0.8 Nc.Rd χy γM1 1.262Nc.Rd χy γM1 NEdNEdχLT 1.0Sprawdzenie nośności elementów ściskanych i zginanych :NEdNc.Rdχy γM1 kyy My.EdMc.RdχLTγM1 0.50NEdNc.Rdχz γM1 kzy My.EdMc.Rd 0.93χLT γM125
3.3 Skratowanie słupa.a) ściskanienajlżejszyWykratowanie z profilu: RK 60x4h 60 mm b 60 mm t 4 mmE 210 GPa ε 1r 4 mmA 8.79 cm2i 2.27 cmWyznaczenie klasy przekroju : h 2t rt 1111 33ε 33Cały przekrój w pierwszej klasie.Nośność charakterystyczna przekroju przy ściskaniu :Nc.Rd1 Wartość odniesienia do wyznaczenia smukłości względnej :λ1 π A fyγM0Efy 206.56 kN 93.91Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia elementu :μ 1.0L1 1.23mLcr1 μ L1 1.23 mWyznaczenie smukłości względnej przy wyboczeniu giętnym :i 2.27 cmλ' 1 Lcr1i λ1 0.577Przyjęcie krzywej wyboczeniowej :Krzywa wyboczeniowa a : α1 0.21 2 ϕ1 0.5 1 α1 λ' 1 0.2 λ' 1 ϕ1 0.706Wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego :χy1 1ϕ1 ϕ1 2 λ' 12 0.899Nośność na wyboczenie :χy1 Nc.Rd1Nb.Rd1 185.602 kNγM1Największa obliczeniowa siła ściskająca :NEd1 175.6 kNWarunek nośności :NEd1Nb.Rd1 94.611 %26
b) rozciąganieNajwiększa obliczeniowa siła rozciągająca :NEd. 190.451kNγM0 1.00A 8.79 cmNpl.Rd 2A fyγM0 206.565 kNWarunek nośności :NEd.Npl.Rd 92.20 %27
Belka podsuwnicowa dodatkowo obciążona jest ciężarem własnym i obciążeniem użytkowym. Obciążenia te dzielimy na przekroje 1 i 4 przy czym obciążenie użytkowe dla przekroju 1 możemy pominąć. Obciążenie przekroju 1: p1 ()bg tg h
wycięć. W połączeniach typu belka do belki z nachyloną belką podrzędną głębokość mierzy się tak, jak pokazano na obrazie. Tworzy wycięcia po obu stronach belki podrzędnej. Możesz zdefiniować wymiary wycięć. Tworzy sfazowane wycięcie po obu stronach belki podrzę
PROJEKT PRO ist eine Marke der PROJEKT PRO GmbH, eingetragen in Deutschland und anderen Ländern. Das PROJEKT PRO Logo ist eine Marke der PROJEKT PRO . FileMaker Pro 14) im Vollbildmodus angezeigt. INTERFACE 16 Alt Grün: Das Fenster wird vergrößert bzw. auf die ursprüngliche Größe zurückgestellt.
Texts of Wow Rosh Hashana II 5780 - Congregation Shearith Israel, Atlanta Georgia Wow ׳ג ׳א:׳א תישארב (א) ׃ץרֶָֽאָּהָּ תאֵֵ֥וְּ םִימִַׁ֖שַָּה תאֵֵ֥ םיקִִ֑לֹאֱ ארָָּ֣ Îָּ תישִִׁ֖ארֵ Îְּ(ב) חַורְָּ֣ו ם
Poz.1 Belka stropowa Zestawienie obciążeń belki stropowej Szerokość pasa obciążającego belkę a1 1,8 m Obciążenia stałe charakterystyczne (bez ciężaru własnego belki stropowej) Gbk Gk a1 3,25 1,8 5,85 kN m. Obciążen
Aufbau des Lehrgangs MBA Projekt- und Prozessmanagement Modulbezeichnung ECTS Leistungsnachweis Academic Research und Leadership 6 40% Modulprüfung, 60% Hausarbeit Projekt Management 6 40% Modulprüfung, 60% Hausarbeit Prozess Management 6 40% Modulprüfung, 60% Hausarbeit Projektcontrolling & Businessplanning 6 40% Modulprüfung,
Projekt Akka – användbara kvalitets- och kostnadsanalyser SLUTRAPPORT Andreas Gremyr Carl Lago Leif Lundstedt Bengt André [ PROJEKT AKKA] Vilka möjligheter uppkommer om man kan koppla d
ATM18 ist ein gemeinsames Projekt von Elektor und dem Computer:club2 (www.cczwei.de) in Zusammenarbeit mit Udo Jürß, dem Chefentwickler von www.microdrones.de. Elektor un-terstützt dieses Projekt durch Artikel in der Zeitschrift, bestückte Platinen im Elektor-Shop und Zusatzinformationen, Software-Downloads und das Forum auf www.elektor.de.
API –1.0.0 System Reads (user accounts, labor codes, and other configruations) Customer Read Equipment Read Equipment Hour Meter Write Product Read Inventory Read Work Order Read / Write Time Read / Write File Read / Write Web hooks for: Work Order status changes Work Order confirmations (tech, customer .
