RACIONALIZACIJA SOPSTVENE POTROŠNJE ELEKTRI NE ENERGIJE U .
Stručni radUDK: 621.311.22 : 621.3.017.8BIBLID:0350-8528(2007),18.p. 69-84RACIONALIZACIJA SOPSTVENE POTROŠNJE ELEKTRIČNEENERGIJE U TERMOELEKTRANI "MORAVA"Ivan Stanisavljević, Vladimir Sovrlić, Miloje KostićElektrotehnički institut "Nikola Tesla", BeogradSadržaj: U radu je izložena metodologija za utvrđivanje zavisnosti opterećenja igubitaka snage od vrednosti napona motor, kao i proračun opterećenja motora naosnovu izmerenih struja motora. Prikazani su i realizovani rezultati uštede električneenergije sopstvene potrošnje u termoelektrani Morava. Izborom i podešavanjem(regulacijom) optimalnih vrednosti napona u mreži sopstvene potrošnje, moguće jesmanjiti gubitke snage u motorima i reaktivna opterećenja, i time smanjiti sopstvenupotrošnju aktivne i reaktivne energije. Takođe, izvedeni su posebni zaključci o smanjenjubroja mlinova u radu što će zavisiti od nivoa opterećenja generatora u TE Morava.Posebno je važno naglasiti da se navedene uštede realizuju, praktično, bez ikakvihulaganja.Ključne reči: racionalizacija, sopstvena potrošnje TE, reaktivna opterećenja motora,optimalni napon, ušteda električne energije1.UVODSopstvena potrošnja električne energije uobičajeno iznosi do 10% od ukupnoproizvedene električne energije u odgovarajućoj termoelektrani. U TE Morava, priuobičajenom radu agregata od oko 100 MW, opterećenje sopstvene potrošnje iznosi oko8 MW. Oko 95% potrošnje otpada na elektromotorni pogon sa asinhronim motorima(AM), a pri tome između 88-90% otpada na visokonaponske motore napona 6.0 kV.U ovoj analizi se polazi od strukture potrošača i režima i opterećenja, kao ipodataka o potrošnji električne energije i strukturi te potrošnje (aktivne i reaktivneenergije kao i maksimalnih opterećenja po snazi). Dalje se određuju karakteristikeopterećenja celokupne sopstvene potrošnje i pojedinih delova iste i utvrđujuodgovarajući energetski bilansi potrošnje i gubitaka energije.Na osnovu analiza: režima opterećenja, gubitaka snage i energetskog bilansakonzuma i sastavnih delova (opterećenja po transformatorima iz kojih se napajasopstvena potrošnja, tehnoloških podsistema i većih potrošača - motora), vrši se izbormera koje treba da dovedu do racionalnijeg korišćenja električne energije. Potom seprelazi na energetske analize i izbor mera za racionalizaciju i izradu projekata na osnovukojih se te mere realizuju. Optimalne vrednosti napona se utvrđuju na osnovuodgovarajućih proračuna i analiza na bazi kataloških podataka motora i eksperimentalnihprovera istih pri stvarnim režimima opterećenja tih potrošača.69
2.METODE ZA UTVRĐIVANJE ZAVISNOSTI OPTEREĆENJAGUBITAKA SNAGE OD VREDNOSTI NAPONA MOTORAIZa razliku od većine drugih potrošača, opterećenja asinhronih motora najčešćeodstupaju od nominalnih i promenljiva su u vremenu. Takođe je pokazano da (manje iliveće) promene napona, u odnosu na nominalnu vrednost, mogu dovesti do smanjenjagubitaka snage i reaktivnih opterećenja a time i potrošnje aktivne i reaktivne energije,kod motora sa opterećenjima ispod nominalnih. Kako većina motora radi saopterećenjima od 30-70 %, to bi se ovi efekti mogli dobiti promenom vrednosti napona,bilo da se izabere i podesi vrednost napona napajanja u mreži potrošača, u raspoloživimgranicama 5%, ili da se promenom sprege namotaja statora pojedinih motora promeninapon na faznim namotajima.2.1. Energetske karakteristike asinhronih motoraVrednosti faktora snage karakterišu relativne vrednosti reaktivnih opterećenja, doknivo stepena iskorišćenja zavisi od relativnih iznosa gubitaka snage u motoru. Obično sudaju nominalne vrednosti faktora snage (cosϕ) i stepena iskorišćenja (η) u nominalnomrežimu, na osnovu kojih se određuju nominalne vrednosti ukupnih reaktivnih opterećenja(Q1n) i nominalnih gubitaka snage (ΣPγn). Za detaljnije proračune gubitaka snage ireaktivnih opterećenja potrebno je poznavati i vrednosti pojedinih komponentinominalnih gubitaka snage i reaktivnih opterećenja, kao i metode za određivanjem istih.Najveći relativni uticaj promene napona je na vrednosti promene ukupnih strujamotora. Taj uticaj je složen i zavisi i od vrste veličine motora, kao i od njegovogrelativnog opterećenja. Na osnovu ekvivalentnih šema na Sl. 1 proračuni promeneaktivne i reaktivne struje motora, pri promeni opterećenja ili napona, su eksplicitniji.Sl. 1: Ekvivalentne šeme asinhronog motora2.2. Određivanje potrebnih kataloških podatakaU praksi često nisu dostupni svi potrebni podaci za energetske proračune motora.Uglavnom se dešava da za neke motore ne postoji ispitna lista i ogled praznog hodaodakle bi se očitale vrednosti o struji (I0n) i snazi praznog hoda (P0n). Ako se motor ne70
može rasteretiti i izvršiti ogled, struju praznog hoda se može proračunati na osnovuvrednosti nominalne struje (I1n), faktora snage (cosϕn) i odnosa maksimalnog inominalnog momenta (Mn/Mmax), pa je ([11]):I0n I1n sinϕn-0.5 (Mn/Mmax) I1n cos ϕn(1)Kod motora snage do 1 kW, struja praznog hoda približno iznosi([5])I0n I1n sin ϕn(2)Gubici snage praznog hoda (P0n) se utvrđuju tako što se mere u praznom hodu prinominalnom naponu, ili pri datom naponu u pogonu P0(u). Ukoliko se motor ne možerasteretiti, onda se vrednost gubitaka praznog hoda pri radnoj vrednost napona P0(u)približno procenjuje na osnovu poznate vrednosti snage praznog hoda za nominalnuvrednost napona (P0n). Ako se ne raspolaže ni sa nominalnim vrednostima gubitakapraznog hoda (P0n), onda se oni procenjuju i, za motore sa η ηn, približno iznose:P0n 0.5ΣPγn(3)dok se za motore, za koje je η ηmax pri P/Pn 1, određuju po izrazu (6):P0n ΣPγn/(1 (Pn/Pη max)2)(4)Na osnovu izraza (4), za motore sa ηmax pri P 0.7Pn, utvrđuje se da gubici praznoghoda iznose:P0n (1/3)ΣPγn(5)Jedan od načina za dobijanja snage praznog hoda je izračunavanjem razlike ukupnihgubitaka snage u motoru ( Pγ n ) i gubitaka snage usled nominalnog opterećenja ( Pγ Pn ):P0 n Pγ n Pγ Pn(6)2.3. Proračun opterećenja motora na osnovu izmerenih opterećenja po strujiZa određivanje vrednosti (komponenti) gubitaka opterećenja potrebno je raspolagatisa vrednostima opterećenja motora. Određivanje opterećenja motora po aktivnoj snazi, uapsolutnim (P) ili relativnim jedinicama (P/Pn), na osnovu izmerenih opterećenja postruji I1(u), se vrši po postupku opisanom u [6]. Naime, za motore u pogonu uobičajenonije moguće meriti opterećenja po snazi (P, Q), pogotovu kod motora napona 6-20 kV. Utom slučaju se (približna) vrednost relativnog opterećenje motora (p P/Pn određuje naosnovu izmerenih vrednosti struje motora u radu (I1), po izrazu:P / Pn (I212)(22) I 0 n / I1n I 0 n , p P/Pn 0.7071(7)
Ukoliko je vrednost struje motora u radnom režimu (I1) izmerena pri vrednostinapona U Un onda je i odgovarajuća komponenta struje praznog hoda (I0 I0,n). Tada sepribližna vrednost (prva aproksimacija) relativnog opterećenja motora p(1) (P/Pn)(1),umesto po izrazu (7), određuje po izrazu:(22)(2p(1) ( P / Pn ) (1) (U / U n ) I 1 I 0 / I1n I 0 n2)(8)Ukoliko se motor ne može rasteretiti i izmeriti odgovarajuća struja praznog hodaI0 I0(u) I0n onda se ona izračuna na osnovu podatka o nominalnoj vrednosti strujepraznog hoda (I0n), koja je ili dobijena kao kataloški podatak ili izračunata premaizrazima (1) i (2). Drugim rečima, nalazi se funkcija struje praznog hoda u zavisnosti odpromene napona po formuli:I 0 (u i ) [1 (Δi0 / Δu 0 ) (u i 1)] I 0 n(9)gde je ui Ui/Un - relativna vrednost napona. Koeficijenat promene struje praznoghoda ( i0/ u) f(Ui-Un), u intervalu posmatranih promena napona (Un-Ui) se utvrđuje izkarakteristike praznog hoda motora I0 f (U0). Njegove vrednosti se kreću u granicamaod 1.5 do 3, u zavisnosti od zasićenja magnetnog kola motora i odstupanja napona.Način određivanja ovih koeficijenata prikazan je u sledećem poglavlju.Kada je potrebno da se relativno opterećenje motora utvrdi sa greškom 2%, ondase izračunata vrednost izraza, (7) ili (8), uzima za prvu aproksimaciju, tj. p(1) P/Pn,, naosnovu koje se određuje tačnija vrednost (druga aproksimacija) relativnog opterećenjamotora p(2). Ona zahteva prethodno određivanje aktivne i reaktivne komponente strujeopterećenja u prvoj iteraciji (I2P(1), I1Q(1)) ([4], [5]):I1Q(1) I0 (u) I 2Qn p(1) 2 / u 3(10)I 2 P(1) I12 I12Q(1) (1 2 ( u 1) )P0 n(11)3 UOnda se druga aproksimacija relativnog opterećenja p(2) računa po izrazu:p( 2) ( P / Pn )(2) (U / U n )(I21)( I1Q 2 / I1n cos ϕn ) 2)(12)i može se smatrati zadovoljavajuće tačnom. Ponekad se, u cilju veće tačnosti, sračunava itreća aproksimacija po istom postupku-jednačini (12).Izračunavanje aktivne i reaktivne komponente struje opterećenja (koje su prikazanena ekvivalentnoj G šemi - Sl. 1) vrši se prema sledećim formulama:P I1P I 2 P (2) 1 ( 2 ( u 1) ) 0 n 3 U 72(13)
I1Q I1Q (2) I 0 ( u ) I 2Qn p(22 )(14)u3gde su aktivna i reaktivna komponente struje opterećenja (I2P(2), I1Q(2)) sračunate poizloženom postupku (jednačine (10) i (11)).Na kraju su određene vrednosti aktivnih (P1) i reaktivnih (Q1) opterećenja po snaziprema sledećim izrazima:P1 3 I1P U(15)Q1 3 I1Q U(16)Po prikazanom postupku, za izmerene vrednosti opterećenja motora po struji (I1),određene su vrednosti aktivnih (P1) i reaktivnih (Q1) opterećenja po snazi, kao iodgovarajuće vrednosti relativnih opterećenja motora (p P/Pn).Najbolje je da se vrednosti stvarnih opterećenja motora po aktivnoj snazi, uapsolutnim (P1) i relativnim (P/Pn) jedinicama, i opterećenja motora po reaktivnoj snazi(Q1), utvrde na osnovu izmerenih opterećenja po struji pri nominalnom naponu, ilinaponu koji je po vrednosti blizak nominalnom. Time bi se izbegao uticaj vrednosti(koeficijenata) promene struje praznog hoda (di0/du f (Ui-Un)), već bi se samoproveravale i podešavale vrednosti osnovnih parametara motora In, cosϕ, Mmax/Mn, I0,parametara motora u režimu praznog hoda - vrednosti struje (I0) i gubitaka praznog hodaP0 i odgovarajućih komponenti istih PCu0, Pfw, PFe dobijenih ili utvrđenih pomoćuzavisnosti I0(U0i) i P0(U0i) iz ispitnih listova iz ogleda praznog hoda motora.2.4. Određivanje koeficijenata promene struje praznog hoda ( i0/ u) i gubitaka ugvožđu ( pFe/ u) iz karakteristike praznog hoda motoraOčitavanjem vrednosti promena struje ΔI0 za promenu napona ΔU sa grafika I0(u),dobijaju se vrednosti relativnih promena struje praznog hoda Δi0 ΔI0/I0n za promenenapona Δu ΔU/Un. Izračunavanjem odnosa ovih vrednosti dobija se koeficijenat i0/ u koji se za dati motor dalje koristi u proračunu. Na osnovu vrednosti sa Sl.2, zaasinhroni motor, sledi:kI Δi0 ΔI 0 I 0 n Δu ΔU U n(17)Na sličan način se određuje i koeficijenat pFe/ u sa karakteristike snage praznoghoda (Sl. 3)k Fe ΔpFe ΔP0 PFen ΔuΔU U n(18)73
U Tab. 1. i Tab. 2. su dati podaci o konkretnim vrednostima kI i kFe za dva VNmotora sopstvene potrošnje TE Morava u oblasti promene napona u 0.8-1.06 [r.j.].Struja praznog hoda [A]Ispitni list asinhronog motoraPn [kW]nn [ob/min]I0 f(U)I0 f(U)I0n [A]I0n[A]Δ I0 [A]UnΔU [V]UnU [V]Sl. 2: Karakteristika struje praznog hodaSnaga praznog hoda [kW]Ispitni list asinhronog motoraPn [kW]nn [ob/min]P0 f(U)P0 f(U)P0n [kW]P0n[kW]ΔP0n [kW]UnΔU [V]UnU [V]Sl. 3: Karakteristika snage praznog hoda74
Tab. 1: Vrednosti koeficijenata za mlin Pn 450 [kW], nn 590 [ob/min]u . 2: Vrednosti koeficijenata za ventilator svežeg vazduha Pn 400 [kW],nn 984 [ob/min]u dnosti koeficijenata su obično u granicama vrednosti kI 1.5-3 i kFe 2-3.5.Vrednosti koeficijenata su određene za sve motore na 6 kV, koji su bili predmetprojekta, i one su korišćene u daljim proračunima i analizama.75
2.5. Uticaj vrednosti napona na gubitke snage i reaktivna opterećenja motora2.5.1.UvodUticaj (promena) vrednosti napona u konzumu sa motorima na opterećenja ipotrošnju električne energije je veliki i različit. Za razliku od drugih potrošača, npr.termičkih, taj uticaj je različit u zavisnosti od strukture motora po vrsti, veličini i nivouopterećenosti (p P/Pn). Podaci koji se daju u klasičnoj literaturi[7] su identični sa onimau starijoj literaturi[8], pa su samim tim i nedovoljno tačni za motore proizvedene uzadnjih 30 godina, a koji čine preko 90% svih motora u eksploataciji. Osnovni razlogšto je uticaj vrednosti napona na opterećenja i potrošnju energije u motorima veći, uodnosu na podatke iz literature[7] leži u činjenici da su promene struje praznog hoda igubitaka u gvožđu veće kod savremenih motora (″U″ ili ″T″ oblik krive magnećenja), uodnosu na starije motore. Za opterećenja ispod 50% podaci se ne navode, iako suprosečna opterećenja, bar polovine motora, niža od 50%[5].Uticaj vrednosti napona na energetske karakteristike standardnih asinhronih motora(AM) novije konstrukcije (proizvedenih posle 1960. godine) je znatno veći, kako jeutvrđeno u dosadašnjim istraživanjima i proverama u praksi. Uz to, utvrđeno je da sepromene energetskih karakteristika kreću u širokim granicama, u zavisnosti od veličinemotora - veće su kada su u pitanju motori manjih snaga.U novijoj literaturi se konstatuje da je uticaj napona na iznose stepena iskorišćenja(η) i faktora snage (cosϕ) motora veći od onoga što još uvek figuriše u standardnimpriručnicima. U radu [9] se analiziraju uticaji napona na pojedine motore, i dobijenipodaci se približno poklapaju sa rezultatima u[4] i [5], ali oni obuhvataju samo deomotora i režima opterećenja koji su važni za praksu.2.5.2.Zavisnosti gubitaka snage od vrednosti naponaPri utvrđivanju zavisnosti ukupnih gubitaka snage Pγ f(u) od relativnih vrednostinapona (u U/Un), za opterećenja od praznog hoda do nominalnog, prvo se iz ogledautvrđuje zavisnost snage praznog hoda P0(u):P0(u) PCu0(u) PFe(u) PfW(19)gde su PCu0, PFe i PfW , redom, gubici u bakru, gubici u gvožđu i gubici na trenje iventilaciju u režimu praznog hoda.Komponenta gubitaka opterećenja (PγP) zavisi od relativnih vrednosti opterećenja(p P/Pn) i napona (u U/Un):PγP PγPn p2/u2(20)gde je PγPn PCu1,Pn PCu2,Pn Pdod,n - vrednost komponente gubitaka opterećenja unominalnom režimu (Pn, Un), koja se određuje i kao razlika vrednosti ukupnihnominalnih gubitaka snage (Pγn) i snage praznog hoda pri nominalnom naponu (P0n):PγPn Pγn – P0n(21)76
pγpn pγn– p0n(22)Vrednosti ukupnih gubitaka snage, u apsolutnim i relativnim jedinicama, sesračunavaju po izrazima:Pγ(p,u) P0(u) PγPn p2/u2(23)pγ(p,u) p0(u) pγPn p2/u2(24)2.5.3.Zavisnosti reaktivnih opterećenja od vrednosti naponaPri utvrđivanju zavisnosti reaktivnih opterećenja Q(u) od relativnih vrednostinapona, za opterećenja od praznog hoda do nominalnog, prvo se utvrđuje zavisnostreaktivnih opterećenja praznog hoda, u apsolutnim (Q0(u)) i relativnim (q0(u) Qo/Pn)jedinicama:Q0 ( u ) 3 U 0 I 0 ( u )(25)q0(u) Q0(u)/Pn(26)Vrednosti reaktivnih snaga (u grani) opterećenja u nominalnom režimu (Sl. 1), Q2ni q2n, se izračunavaju iz odnosa maksimalnog i nominalnog momenta Mmax/Mn mmax tj:Q2n 0.5Pn/mmax(27)q2n 0.5/mmax(28)i nešto su veće od vrednosti priraštaja reaktivnih opterećenja od praznog hoda donominalnog opterećenja, u apsolutnim (ΔQn) ili relativnim (Δqn ΔQn/P1n) jedinicama,zbog smanjenja reaktivne snage na grani magnećenja u nominalnom režimu (Δqμn (0.01-0.10)qon) u odnosu na rezim praznog hoda. Zavisnosti ukupnih reaktivnihopterećenja, u apsolutnim i relativnim jedinicama, se sračunavaju po izrazima:Q1(u) Q0(u) Q2n p2/u22(29)2q1(u) q0(u) q2n p /u(30)Za proračun zavisnosti na osnovu izraza (23) i (29) potrebno je raspolagati sa: kataloškim podacima motora: nominalne snage (Pn), nominalne struje (In),stepena iskorišćenja (η), faktora snage (cosϕ), klizanja (sn) i odnosamaksimalnog i nominalnog momenta (Mmax/Mn), na osnovu kojih se određujuvrednosti Pγpn i Q2n, kao i karakteristikama praznog hoda motora I0(u), Q0(u), P0(u) i PFe(u), u područjuispitivanih vrednosti napona,77
3.ENERGETSKI PRORAČUNI I ANALIZA SOPSTVENE POTROŠNJEELEKTRIČNE ENERGIJE U TERMOELEKTRANI "MORAVA"3.1. Proračun opterećenja motora sopstvene potrošnjeNa sekundarnim sabirnicama transformatora sopstvene potrošnje 110/6.3 kV supodešene vrednosti napona od 6.3 kV, dok su na priključcima motora niži za oko 0.5%u proseku, tj. nominalni (radni) napon u mreži sopstvene potrošnje je Un,mreže 6.27 kV,dok je nominalni napon za motore Un,M 6 kV. To znači da motori rade pri povišenomnaponu od oko 5%, i zbog toga će na graficima posebno biti naznačeno smanjenjeukupnih gubitaka snage i reaktivnih opterećenja između nominalnog napona mreže(Un,mreže 6.27 kV) i nominalnog napona motora (Un,M 6 kV).Za izmerene vrednosti opterećenja motora po struji (I1), određene su vrednostiaktivnih (P1) i reaktivnih (Q1) opterećenja po snazi, kao i odgovarajuće vrednostikorisnih (mehaničkih) opterećenja motora u relativnim (p P/Pn) i apsolutnim(P p Pn) jedinicama za motore sopstvene potrošnje bloka (poglavlje 2.3).Zaključak je da srednja vrednost relativnih opterećenja VN motora sopstvenepotrošnje nije visoka, a pojedinih motora je, čak, i vrlo niska (srednje vrednostirelativnih opterećenja 6 kV-tnih motora sopstvene potrošnje, iznose pΣ 0.621).3.2. Proračun i analiza gubitaka snage u zavisnosti od vrednosti naponaPromene ukupnih gubitaka snage ΔPϒ Pϒ (Ui) - Pϒ(Un), za sve motora sopstvenepotrošnje sa datim opterećenjima, su takve da nižim vrednostima napona odgovarajumanje vrednosti ukupnih gubitaka snage Pϒ. Pri smanjivanju napona na manjeopterećenim motorima efekat smanjenja gubitaka snage je veći (dobar primer jeventilator svežega vazduha koji je u radnom režimu relativno opterećen p 0.432 [p.u.] Sl. 4).Ventilator vazduhaPn 400 [kW]108p P/Pn 1.000 [p.u.]p P/Pn 0.432 [p.u.]ΔPγ [kW]64205.8-26.06.2U [kV]6.46.6Sl. 4: Promene gubitaka snage (ΔPϒ) motora ventilatora svežeg vazduha za radna inominalna opterećenja po snazi (Pϒ 21.505 kW)Proračunima su određene vrednosti gubitaka snage i odgovarajuće zavisnosti za sveVN motore kao i za posmatranu celinu - celokupna sopstvena potrošnja.78
Tako pri smanjivanju napona od vrednosti U 6.3 kV do vrednosti U Un 6.0 kV,ukupni gubici snage za celokupnu sopstvenu potrošnju bloka se smanjuju za oko 75 kW(Sl. 5). Pri daljem smanjenju napona na vrednosti U 6.0 kV, to smanjenje gubitakasnage postaje sve manje (zavisi od srednje vrednosti opterećenosti motora).Zbirno na sabirnicama 6 kV140120PG 100 [MW]Pn 10030 [kW]p P/Pn 0.659ΔPγ .46.5U[kV]Sl. 5: Ukupne (zbirne) promene gubitaka snage ΔPϒ motora sopstvene potrošnjebloka pri radu svih mlinova (za radna opterećenja u režimu rada generatora sa snagomod 100 MW)3.3. Proračun i analiza zavisnosti reaktivnih opterećenja motora od vrednostinaponaKada su u pitanju reaktivna opterećenja motora (Q1), ona se, po pravilu, uveksmanjuju sa sniženjem napona, pa se time ukupni efekti uvećavaju. Na Sl. 6 je prikazanarazlika promena reaktivnih opterećenja u zavisnosti od napona jednog podopterećenogmotora (p 0.432), u odnosu na slučaj kada bi taj isti motor bio nominalno opterećen.Iz grafičke zavisnosti ΔQ1 f (u), na Sl. 6, , vidi da se da bi, pri nominalnomopterećenju motora, minimum reaktivnih opterećenja bio dostignut već pri naponu od6 kV. Sa daljim sniženjem napona reaktivno opterećenje motora bi se blago povećavalo,što znači da se udaljavamo iz područja optimalnih vrednosti napona sa aspektareaktivnih opterećenja za ovaj motor. Razlog je u činjenici da ga karakterišu relativnovisoke vrednosti odnosa nominalnih komponenti komponenti reaktivnih opterećenja(Q2n/Q0n).Proračunima s
() ( )(2) 0 2 1 2 0 2 p1 P n (1) ( U n) 1/ n I n (8) Ukoliko se motor ne može rasteretiti i izmeriti odgovarajuća struja praznog hoda I0 I0(u) I0n onda se ona izračuna na osnovu podatka o nominalnoj vrednosti struje praznog hoda (I0n), koja je ili dobijena kao kataloški podatak ili izračunata prema izrazima (1) i (2).
Energjia elektrike mund te krijohet edhe nga letra. Nje punetor i Sony ka vene ne funksion njeventilator fale nje baterie me bioenergji qe ushqehet me celuloze letre te ricikluar. Ky zbulim erdhi gjate Eco-Products ,nje panair per produktet e se ardhmes, qe u mbajt ne Tokyo. Nje prodhim i ri eshte ne gjendje te krijoje energji nga nje burim
E se non potrò correre e nemmeno camminare, imparerò a volare. PIANO di SVILUPPO 2019-2022 punto 2. Approvazione Piano di Sviluppo Aziendale seduta Assemblea Consortile del 20 dicembre 2018 . 2 INDICE PREMESSE pagina 3 A. Contesto A.1. Evoluzione dei bisogni di welfare
njohja nga kandidati e një prej pesë gjuhëve të huaja të Bashkimit Europian: anglisht, frëngjisht, gjermanisht, italisht, spanjisht. Nëse individi ka fituar një diplomë të një programi studimi të kryer në një nga këto gjuhë, diploma e fituar shërben si dëshmi për plotësimin e . Rregullore e diplomimit në programin e .
Bangladesh, Brazil, Kanada, Kinë (të lindurit në kontinent), Kolumbi, Republika Domenikane, San . atë tek aplikimi juaj. Një bashkëshort i cili tashmë është një qytetar Amerikan apo një banor i ligjshëm i përhershëm nuk do tё kërkojё dhe as nuk do t’i lëshohet një vizë DV. Ndaj, nëse ju zgjidhni opsionin “i
saktë nga 4 alternativat). Ushtrime me plotësime vendesh bosh. Ushtrime me përzgjedhjetë koncepteve, formulave në zgjidhjen e një situate problemore. Ushtrime për të kuptuar situatën e dhënë në një problemë matematikore. Ushtrime për modelimin e situatave nga jeta reale në një situatë matematikore.
Shija Shqisat e të shijuarit Dëgjimi Veprimi i të ushqyerit, nuk është thjesht një gjest fiziologjik, ai mbart një vlerë sociale, pra, është një shenjë identiteti kulturor dhe etnik. Për më tepër, në ditët e sotme, në botën perëndimore, janë kaq shumë faktorë
Hvala Vam što ste izabrali motor SPRINT. Motor je dizajniran i proizveden tako da ima odlične performanse koje pružaju veliku sigurnost i udobnost pri vožnji. Da bi Vaša vožnja bila sigurnija, mi Vam predlažemo da pročitate uput stvo, jer time osiguravate pored sopstvene bezbednosti i duži vek rada vašeg motora. PAŽNJA!!!
IGCSE – Accounting 0452 9 reputation of the firm which equal the difference between the net assets and selling price of the firm. 16. Direct expense of manufacturing There are any expenses which a manufacturer can directly link with the product begin manufactured 17. Appropriation account That account which shows how the profit for the year has been used 18. Collection period for trade .
